معامل الدفع

معامل الدفع أوجF{\displaystyle c_{F}}(أحياناجτ{\displaystyle c_{\tau }}( ) هو رقم لا بُعدي يقيس أداء الفوهة ، وخاصةً في محركات الصواريخ ، بغض النظر عن أداء الاحتراق. ويُستخدم غالبًا لمقارنة أداء أشكال الفوهات المختلفة. بعد دمجه مع السرعة المميزةج*{\displaystyle c^{*}}ثم سرعة العادم الفعالةج{\displaystyle c}ودافع محددأناsص{\displaystyle I_{sp}}يمكن إيجادها لتوصيف الكفاءة الإجمالية لتصميم محرك الصاروخ. [ 1 ]

يُحدد معامل الدفع خصائص التدفق فوق الصوتي في قسم التمدد أسفل عنق الفوهة، على عكس السرعة المميزة التي تُحدد خصائص التدفق دون الصوتي في غرفة الاحتراق وقسم الانقباض أعلى العنق. [ 2 ]

الفيزياء والسياق

تُحدد معاملات الدفع مدى قدرة الفوهة على تعزيز كفاءة محرك الصاروخ عن طريق تمديد غاز العادم وخفض ضغطه قبل أن يصل إلى الظروف المحيطة.جF{\displaystyle c_{F}}القيمة 1 تُشير إلى انعدام الضغط المحيط وعدم وجود أي تمدد؛ أي أن مخرج الفوهة يُخرج العادم مباشرةً إلى الفراغ دون أي تباعد في الفوهة. عندئذٍ، تكون سرعة العادم الفعّالة مساويةً للسرعة المميزة التي توفرها غرفة الاحتراق. تتراوح معاملات الدفع النموذجية في محركات الصواريخ المستخدمة في صناعة الطيران والفضاء بين 1.3 و2 تقريبًا. [ 3 ] استخدمت جميع المحركات الكبيرة تقريبًا منذ ستينيات القرن الماضي تصميم فوهة جرسية الشكل، وهو تصميم يُحسّن معامل الدفع إلى أقصى حد؛ وقد استنتجه غاديشارلا في آر راو لأول مرة باستخدام طريقة الخصائص . [ 4 ]

أمثلة من الصناعة

محرك صاروخيمعامل الدفع عند مستوى سطح البحرمعامل الدفع في الفراغالاستشهاد
روكيتداين إف-11.591.82[ 5 ]
روكيتداين RL10A-12.05[ 6 ]
روكيتداين RS-25 / SSME1.531.91[ 7 ]
إنرجوماش RD-1201.95[ 8 ]
إنرجوماش RD-1701.711.86[ 8 ]
إنرجوماش RD-2531.651.83[ 8 ]

الصيغ

جF=جج*=أناsصز0ج*=Fصجأت{\displaystyle c_{F}={\frac {c}{c^{*}}}={\frac {I_{sp}g_{0}}{c^{*}}}={\frac {F}{p_{c}A_{t}}}}

فوهات مثالية

تتميز الفوهة المثالية بتدفق خروج متوازٍ ومنتظم؛ ويتحقق ذلك عندما يتساوى الضغط عند مستوى الخروج مع الضغط المحيط . في ظروف الفراغ، يعني هذا أن الفوهة المثالية لا نهائية الطول. ويمكن اشتقاق نسبة المساحة من التدفق المتساوي الإنتروبيا ، كما هو موضح هنا: [ 2 ]

أهـأت=(γ-12)1/2(2γ+1)γ+12(γ-1)(صأصج)-1γ[1-(صأصج)γ-1γ]-12{\displaystyle {\frac {A_{e}}{A_{t}}}=\left({\frac {\gamma -1}{2}}\right)^{1/2}\left({\frac {2}{\gamma +1}}\right)^{\frac {\gamma +1}{2(\gamma -1)}}\left({\frac {p_{a}}{p_{c}}}\right)^{-{\frac {1}{\gamma }}}\left[1-\left({\frac {p_{a}}{p_{c}}}\right)^{\frac {\gamma -1}{\gamma }}\right]^{-{\frac {1}{2}}}}

  • أهـ{\displaystyle A_{e}}هي مساحة مستوى خروج الفوهة.
  • γ{\displaystyle \gamma }هي نسبة الحرارة النوعية لغاز العادم.
  • صأ{\displaystyle p_{a}}هو الضغط المحيط للغلاف الجوي/الفراغ المحيط.

معامل الدفع المثالي هو [ 9 ] [ 10 ]

جF|أنادهـأل=2γ2γ-1(2γ+1)γ+1γ-1[1-(صهـصج)γ-1γ]+أهـأت(صهـ-صأصج){\displaystyle c_{F|ideal}={\sqrt {{\frac {2\gamma ^{2}}{\gamma -1}}\left({\frac {2}{\gamma +1}}\right)^{\frac {\gamma +1}{\gamma -1}}\left[1-\left({\frac {p_{e}}{p_{c}}}\right)^{\frac {{\gamma }-1}{\gamma }}\right]}}+{\frac {A_{e}}{A_{t}}}\left({\frac {p_{e}-p_{a}}{p_{c}}}\right)}

  • صهـ{\displaystyle p_{e}}يمثل ضغط غاز العادم عند مستوى المخرج. في الحالة المثالية في الفراغ (صهـ=صأ=0{\displaystyle p_{e}=p_{a}=0}، ويختزل التعبير إلى

جF|أنادهـأل=2γ2γ-1(2γ+1)γ+1γ-1{\displaystyle c_{F|ideal}={\sqrt {{\frac {2\gamma ^{2}}{\gamma -1}}\left({\frac {2}{\gamma +1}}\right)^{\frac {\gamma +1}{\gamma -1}}}}}.

بالنسبة للغاز ثنائي الذرة (γ=1.4{\displaystyle \gamma =1.4})جF|أنادهـأل1.81{\displaystyle c_{F|ideal}\approx 1.81}الحد النظري المطلق، الموافق لـγ1{\displaystyle \gamma \rightarrow 1}، يكون2هـ2.33{\displaystyle {\sqrt {2e}}\approx 2.33}

تصحيح

تؤدي أوجه القصور المختلفة في تصميم الفوهة الحقيقية إلى تقليل معامل الدفع الكلي. وتساهم ثلاثة عوامل رئيسية في ذلك كما يلي [ 11 ]

جF=ηدηت[ηوجF|أنادهـأل+(1-ηو)صهـأهـصجأت]-صأأهـصجأت{\displaystyle c_{F}={\eta _{d}}{\eta }_{t}\left[{\eta }_{f}c_{F|ideal}+(1-{\eta _{f}}){\frac {p_{e}A_{e}}{p_{c}A_{t}}}\right]-{\frac {p_{a}A_{e}}{{p_{c}}A_{t}}}}

  • ηد{\displaystyle \eta _{d}}كفاءة فقدان التباعد (عادةً ما تكون عدم الكفاءة الأكثر هيمنة).
  • ηت{\displaystyle \eta _{t}}هي كفاءة فقدان التدفق ثنائي الطور .
  • ηو{\displaystyle \eta _{f}}وهي كفاءة فقدان الاحتكاك الجلدي (عادة حوالي 0.99).

فوهات مخروطية

المصدر: [ 2 ]

ηد=(1+جosα2){\displaystyle {\eta }_{d}=\left({\frac {1+cos{\alpha }}{2}}\right)}

الفوهات الحلقية

المصدر: [ 2 ]

توجد هذه الفوهات عادة في محركات الطائرات ذات الاحتراق الذاتي أو في المحركات النفاثة .

ηد=12(الخطيئةα+الخطيئةβ)2(α+β)الخطيئةβ+كوسβ-كوسα{\displaystyle {\eta }_{d}={\frac {{\frac {1}{2}}\left(\sin {\alpha }+\sin {\beta }\right)^{2}}{\left(\alpha +\beta \right)\sin {\beta }+\cos {\beta }-\cos {\alpha }}}}

  • α{\displaystyle \alpha }هي نصف زاوية الجدار الخارجي للفوهة (راديان).
  • β{\displaystyle \beta }هي نصف الزاوية (الموجبة) للجدار الداخلي للسدادة داخل الفوهة (راديان).

فوهات محيطية معممة

لا توجد علاقات بسيطة لمعامل عدم كفاءة التباعد لشكل فوهة أكثر عمومية، مثل فوهة الجرس. بدلاً من ذلك، يجب حساب معامل الدفع بشكل مباشر، بافتراض أن تغير الضغط عبر مستوى مخرج الفوهة قد تم إيجاده مسبقًا: [ 2 ]

جF=0Rهـ(صصجأت+ρV2كوسθصجأت)2πردر-صأصجأهـأت{\displaystyle {c_{F}}=\int _{0}^{R_{e}}\left({\frac {p}{p_{c}A_{t}}}+{\frac {\rho V^{2}\cos {\theta }}{p_{c}{A_{t}}}}\right)2\pi rdr-{\frac {p_{a}}{p_{c}}}{\frac {A_{e}}{A_{t}}}}

  • Rهـ{\displaystyle R_{e}}يمثل نصف القطر الداخلي للفوهة عند مستوى الخروج. في الفوهة الحلقية، يمثل المسافة بين الجدار الخارجي والسدادة عند مستوى الخروج.
  • ر{\displaystyle r}هي المسافة من المحور المركزي إلى النقطة محل الاهتمام. وتفترض هذه العلاقة التناظر الشعاعي لجميع الخصائص.
  • ص{\displaystyle p}هو ضغط غاز العادم عند مستوى المخرج عند قيمة معينةر{\displaystyle r}.
  • ρ{\displaystyle \rho }هي كثافة غاز العادم عند مستوى المخرج عند قيمة معينةر{\displaystyle r}.
  • V{\displaystyle V}هي سرعة غاز العادم عند مستوى الخروج عند نقطة معينةر{\displaystyle r}.
  • θ{\displaystyle \theta }يمثل الاتجاه الزاوي لسرعة غاز العادم عند مستوى الخروج عند قيمة معينةر{\displaystyle r}.

مراجع

  1. ^ هيستر، ستيفن د. أندرسون، وليام E.؛ بوربوينت، تيموثي؛ كاسادي ، جوزيف (2018). الدفع الصاروخي (الطبعة الأولى  ). نيويورك: مطبعة جامعة كامبريدج. رقم ISBN 978-1-108-42227-7.
  2. 1 2 3 4 5 راو، جي في آر (نوفمبر 1961). "التطورات الحديثة في تكوينات فوهات الصواريخ" . مجلة الجمعية الإشعاعية الأمريكية . 31 (11): 1488-1494 . doi : 10.2514/8.5837 . ISSN 1936-9972 . 
  3. هوزيل، ديتر ك.؛ هوانغ، ديفيد هـ. (2000). الهندسة الحديثة لتصميم محركات الصواريخ ذات الوقود السائل . التقدم في علم الملاحة الفضائية والطيران. ريستون: المعهد الأمريكي للملاحة الجوية والفضائية. ISBN 978-1-56347-013-4.
  4. راو، جي في آر (يونيو 1958). "محيط فوهة العادم لتحقيق الدفع الأمثل" . مجلة الدفع النفاث . 28 (6): 377-382 . doi : 10.2514/8.7324 . ISSN 1936-9980 . 
  5. "F-1" . www.astronautix.com . تم الاطلاع عليه بتاريخ 31 أغسطس 2023 .
  6. "RL-10A-1" . www.astronautix.com . تم الاطلاع عليه بتاريخ 31 أغسطس 2023 .
  7. "SSME" . www.astronautix.com . تم الاطلاع عليه بتاريخ 31 أغسطس 2023 .
  8. 1 2 3 ساتون، جورج بول؛ بيبلارز، أوسكار (2017). عناصر دفع الصواريخ ( الطبعة التاسعة). هوبوكين، نيو جيرسي: جون وايلي وأولاده. ISBN  978-1-118-75388-0.
  9. "نمذجة فوهات الصواريخ؛ تأثيرات نسبة مساحة الفوهة" (ملف PDF) . MIT OpenCourseWare . 2012.
  10. "جداول معامل دفع الصاروخ (غاما = 1.2)" . engineering.purdue.edu . تم الاطلاع عليه بتاريخ 19-06-2025 .
  11. مايس وباركنسون (نوفمبر 1980). "حول حساب معامل الدفع" (ملف PDF) . مؤسسة المواد الدافعة والمتفجرات ومحركات الصواريخ .